1.引言：

       V是容量損失（m3），L為載荷（N），D為磨削距離（m）。


2.3實驗設(shè)計
       本研究利用田口法實驗設(shè)計（DOE）。DOE是在不同因子準級下做實驗并同時對多個因子的影響效果進行分析研究。因子是一個對輸出結(jié)果有直接影響的變量或參數(shù)。準級是對因子數(shù)值的設(shè)置；如表一所示：


       本研究采用L9陣列設(shè)計。試驗觀察結(jié)果轉(zhuǎn)化為S/N比。
3.結(jié)果和討論
       整個實驗有9組測試3個因子，如表二所示。利用田口法對實驗結(jié)果進行分析；影響磨損的顯著參數(shù)如表三所示。


       利用minitab-15軟件進行分析以便找到載荷、材料和磨削距離等不同因子的統(tǒng)計顯著性。表三可以看出：載荷影響最大、其次是距離，材料影響最小。
3.1主效應(yīng)和交互作用圖


       圖二為minitab-15軟件產(chǎn)生的主效應(yīng)圖，顯示了三個控制因子及其準級對復(fù)合材料試樣的磨損率的影響。當(dāng)一個因子的不同準級分別影響響應(yīng)時，就可以觀察到一個主效應(yīng)。當(dāng)線條為水平時，沒有主效應(yīng)；線條傾斜時出現(xiàn)主效應(yīng)。直線越陡峭，主效應(yīng)對磨損率的量級就越大。最小磨損率出現(xiàn)在20N載荷、1500m距離處。
       當(dāng)一個因子的效應(yīng)依賴另一個因子的準級時，可以用交互作用圖來顯示其交互作用；圖中的平行線則表示沒有交互。線條間斜率差越大，交互程度也就越大。從圖三的交互作用圖可以看出，磨削距離和組份之間的交互作用對磨損率的影響最大。
3.2 變量分析
       ANOVA分析的結(jié)果如表四所示。表格最后一列為每個因子對復(fù)合材料磨損率的影響比例。


       從表中可以看出，載荷對復(fù)合材料磨損率的影響最大，占89.97 %；其次是磨削距離，占5.27 %；組份占據(jù)比例最小，為2.84 %。相關(guān)的合并誤差約1.90 %。
3.3載荷、磨削距離和組份對具體磨損率的影響
       圖四可以看出，磨損率隨磨削距離增大而減小，隨載荷增大而增大。與其他兩種組份相比，10 wt%碳化硅填料的G-E復(fù)合材料的磨損率相對較低；這是由于材料中填料分布均勻，基體和填料的粘合性較好。


3.4磨損表面形態(tài)
       為更好的關(guān)聯(lián)磨損數(shù)據(jù)，在不同載荷下拍攝磨削試樣的SEM照片。圖五、六、七分別為G-E材料和碳化硅填料G-E材料磨損表面的SEM特征圖，載荷為20N和40N。圖五中，G-E材料表面富含樹脂層，空隙和碎屑都比較少。樹脂層很好的改善了粘結(jié)性能和表面整體性。G-E材料的磨料磨損要比GE-SiC材料的磨損嚴重，這是由于沒有碳化硅填料的G-E材料基體較軟，受磨削力影響大，硬質(zhì)磨料和軟基體相互接觸摩擦引起基體損壞。


       在20N載荷下GE-SiC材料的表面較為光滑，基體損壞較為輕微且粘結(jié)較好；在40N載荷下材料表面較為粗糙，這說明磨損隨載荷增大而增大。
       圖六中5%碳化硅填料的G-E材料顯示出顆粒狀斷裂特征和較淺深度的表面波紋，這是由硬質(zhì)碳化硅顆粒和柔軟的環(huán)氧樹脂基體結(jié)合帶來的脆性所致。基體表面光滑，局部區(qū)域出現(xiàn)空白，這是由于磨削距離和載荷增大導(dǎo)致精細磨料破碎所致。
       圖七中10%碳化硅填料的G-E材料顯示出顆粒狀斷裂特征和深度更加淺的表面波紋，這說明由硬質(zhì)碳化硅顆粒和柔軟的環(huán)氧樹脂基體結(jié)合帶來的脆性更加明顯。
4.結(jié)論
       磨損率隨載荷增大而增大；隨磨削距離增大而降低。10%碳化硅填料的G-E材料耐磨性能要比其他兩個類型的材料要好。
       根據(jù)ANOVA分析，載荷對耐磨性影響最大，占89.97 %；磨削距離對其影響占5.27 %，其次是材料組份，占2.84 %。
       G-E復(fù)合材料的磨損表面說明出現(xiàn)了嚴重的基體損壞；而碳化硅填料GE材料的表面磨損則比較輕微，這是由于碳化硅硬質(zhì)顆粒相存在的緣故。（編譯：中國超硬材料網(wǎng)）