摘　要　利用高頻感應(yīng)釬焊技術(shù)制備單層金剛石靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)樣塊和磨削砂輪,比較了單顆金剛石磨粒在磨削過程中所承受的平均法向和切向載荷分別與其釬焊后的靜壓強(qiáng)度和靜剪切強(qiáng)度大小,結(jié)合對磨削過程中磨粒的磨損形態(tài)的觀察,揭示釬焊金剛石砂輪在磨削過程中金剛石磨粒的磨損機(jī)理. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:一般磨削過程中金剛石磨粒所承受的載荷遠(yuǎn)小于其靜強(qiáng)度;釬焊后磨粒的靜強(qiáng)度主要受釬焊時(shí)的真空度和釬焊加熱時(shí)間的影響,真空度越高,靜強(qiáng)度越大,釬焊時(shí)間越長,靜壓強(qiáng)度損失越大,而靜剪切強(qiáng)度卻存在一個(gè)最佳的釬焊時(shí)間;利用高頻感應(yīng)加熱方式制備金剛石工具的磨粒焊接強(qiáng)度,完全能滿足一般磨削加工要求,在磨削過程中磨粒以微破碎為主,很少有脫落和整顆折斷現(xiàn)象.

關(guān)鍵詞　磨削砂輪 釬焊 磨粒磨損 釬焊強(qiáng)度 磨削力

Welding strength of brazing diamond grits

ABSTRACT　Monolayer diamond grinding wheels and static strength samples were prepared by the HF induction brazing technology under different conditions. The normal abrasion behavior of diamond grits was found out through the comparison between the single grit’s tangential and normal component force during grinding and the static compressive strength and static shearing strength of diamond grains after being brazed. As the same time , the abrasion state of diamond grits during grinding was observed. The results show that the load applied to diamond grains during grinding process is much smaller than their static strength after being brazed. The static strength of diamond grits after being brazed is influenced by vacuum degree and heating time during brazing process. The static strength is strong under the conditions of high vacuum degree and the static compressive strength loses much under the conditions of long brazing time. Otherwise , the static shearing strength is associated to an optimal brazing time. Diamond tools fabricated by the HF induction brazing technology meet the needs of normal grinding fields. Most of the grits are micro2broken during grinding and only a few of them are pulled2out or broken-off .

KEY WORDS 　grinding wheel ; brazing ; grain abrasion ; brazing strength ; grinding force

       金剛石具有極高的硬度和良好的耐磨性,廣泛用于硬質(zhì)合金、工程陶瓷、光學(xué)玻璃、半導(dǎo)體材料、花崗巖等硬脆材料的加工領(lǐng)域[1 ] . 除了自由磨料加工以外,傳統(tǒng)的金剛石工具要求金剛石顆粒必須固結(jié)在基體(胎體) 上才能實(shí)現(xiàn)加工. 固結(jié)金剛石磨粒的方法有很多,如電鍍和燒結(jié). 釬焊金剛石技術(shù)是近30 年發(fā)展起來的一種新的固結(jié)方法,釬焊單層金剛石工具,由于其結(jié)合界面上存在牢固的冶金化學(xué)結(jié)合[2- 3 ] ,因而克服了傳統(tǒng)砂輪在磨削過程中磨粒脫落甚至砂輪整體失效的弊端. 目前應(yīng)用到釬焊單層金剛石工具制造的加熱方法有爐中釬焊[4 ] 、鹽浴釬焊、激光釬焊和高頻感應(yīng)釬焊. 無論采用何種加熱方式,保證基體與金剛石磨粒之間的牢固結(jié)合是釬焊法制備金剛石工具的關(guān)鍵要素,因此如何評價(jià)釬焊金剛石工具中結(jié)合劑對金剛石的把持力顯得尤為重要. 文獻(xiàn)[ 5 ]采用金剛石單晶顆粒平面單層緊密排布的方式,將金剛石顆粒通過釬料與基體釬焊,制備拉伸試樣,通過拉伸實(shí)驗(yàn)測得釬焊單層金剛石顆粒與基體的結(jié)合強(qiáng)度. 該方法雖然可以近似檢驗(yàn)金剛石磨粒的釬焊強(qiáng)度,但是只能反映磨粒的靜態(tài)強(qiáng)度,并不能用該強(qiáng)度的大小來解釋磨粒在加工過程中具體破碎方式. 研究表明,加工過程中金剛石的破碎機(jī)制與加工區(qū)內(nèi)載荷的大小密切相關(guān)[6 ] . 一般認(rèn)為,釬焊金剛石砂輪磨粒的磨損過程為完整—磨平(少量) —破碎,磨粒很少發(fā)生脫落現(xiàn)象[7- 9 ] ,磨粒利用率高.

       因此,本研究利用高頻感應(yīng)加熱方式制備單層金剛石砂輪和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)樣塊,通過觀察砂輪磨粒在磨削過程中的磨損狀態(tài),以及單顆磨粒的受力情況,并測定釬焊后樣塊磨粒的靜剪切強(qiáng)度和靜壓強(qiáng)度,旨在將磨粒的的靜強(qiáng)度和磨粒在一般磨削條件下所承受的平均載荷聯(lián)系起來,揭示釬焊金剛石砂輪在磨削過程中金剛石磨粒的磨損機(jī)理.

1 　實(shí)驗(yàn)裝置及實(shí)驗(yàn)方法

       1.1 　磨削實(shí)驗(yàn)

       磨削實(shí)驗(yàn)裝置在萬能工具磨床MQ6025A 上進(jìn)行,采用干磨削,見圖1 所示.

       樣塊的制備采用與砂輪同樣的釬焊工藝,具體釬焊參數(shù)見表3. 樣塊釬焊后測定金剛石磨粒的靜壓強(qiáng)度和靜剪切強(qiáng)度. 靜壓強(qiáng)度設(shè)備為MODELGM(MADE IN GE) . 靜剪切強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)裝置示意圖如圖2 所示. 圖中的虛線為剪切塊的初始位置,實(shí)線是剪切塊的剪切位置. 為了盡量使金剛石磨粒剪切時(shí)受力狀態(tài)同磨削時(shí)的切向受力狀態(tài)保持一致,實(shí)驗(yàn)中保證每次剪切時(shí)二者的差值均為200μm. 剪切塊材料為45號鋼. 實(shí)驗(yàn)時(shí),固定剪切樣塊不動(dòng),先讓剪切塊同磨粒輕接觸,然后通過在機(jī)床工作臺上勻速施加推力,直到磨粒發(fā)生破壞,從力的變化曲線上讀出最大剪切力. 考慮到金剛石磨粒的各向異性[11 ]和感應(yīng)釬焊局部受熱不均勻的影響,實(shí)驗(yàn)中每個(gè)試樣上釬焊時(shí)沿基體圓周上均布40 顆金剛石磨粒,靜強(qiáng)度數(shù)值為40 顆磨粒的平均值.

2 　實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

       2.1 　磨削實(shí)驗(yàn)結(jié)果

       2.1.1 　磨粒的磨損狀態(tài)

       圖3 為磨削過程中磨粒的磨損狀態(tài)隨石材切除量的變化趨勢. 從圖中可以看出,除了剛開始磨削階段,由于釬焊工藝和金剛石磨粒本身的因素,有少數(shù)磨粒脫落外,在整個(gè)磨削過程中,金剛石主要以破碎為主,很少有脫落現(xiàn)象發(fā)生.

       2.1.2 　單顆磨粒平均載荷

       圖4 為釬焊砂輪在磨削過程中金剛石磨粒承受的平均載荷隨切深a_p 的變化曲線. 從圖中可以看出,在砂輪三種轉(zhuǎn)速條件下,無論是單顆磨粒的平均法向載荷還是平均切向載荷,都隨切深的增加而增大,隨砂輪轉(zhuǎn)速的提高而減小. 磨削過程中單顆磨粒承受的載荷非常小,法向最大平均載荷為3 N ,切向最大平均載荷為1.12 N.

       2.2 　磨粒靜強(qiáng)度結(jié)果

       圖5 為釬焊后金剛石磨粒的靜強(qiáng)度測定結(jié)果.從圖5 (a) 中可以看出,磨粒的靜壓強(qiáng)度隨釬焊時(shí)間的增長而急劇變小,在低真空度環(huán)境下,強(qiáng)度下降得更加厲害. 圖5 (b) 為釬焊后磨粒的靜剪切強(qiáng)度同真空度及釬焊時(shí)間的關(guān)系圖. 僅從力的大小來看,不同的真空度,相同的釬焊時(shí)間,試樣的剪切破壞力不相同. 在釬料未熔化的情況下,如加熱時(shí)間為13 s時(shí),兩種真空條件下試樣的剪切破壞力相差不大,而當(dāng)釬焊時(shí)間增加到15 s 時(shí),高真空度環(huán)境下釬焊試樣的剪切破壞力近似是低真空環(huán)境下的1.5 倍,隨著釬焊時(shí)間的延長,兩者的差值進(jìn)一步加大.

　    結(jié)合Hirox KH- 1000 體視數(shù)字顯微系統(tǒng)對樣塊的釬料層的觀察,在真空度為5 Pa 的條件下,釬焊時(shí)間分別為13 , 15 和17 s 時(shí)的釬料層形貌如圖6所示. 圖6 (a) 為釬焊時(shí)間13 s 時(shí)的釬料層形貌,此時(shí)釬料已經(jīng)有部分熔化,釬料層比較均勻地鋪展在基體表面上,熔化的釬料晶體比較細(xì)密均勻,未觀察到磨粒和釬料界面有新的物質(zhì)生成,其靜剪切強(qiáng)度只有18.8 N(如圖5 (b) 所示) . 圖6 (b) 為釬焊時(shí)間15 s 時(shí)的釬料層形貌圖,此時(shí)合金粉末釬料熔化充分,且有一定的流動(dòng)性,在體視數(shù)字顯微系統(tǒng)1 000倍顯示下,可以同時(shí)觀察到有片狀和棱柱狀物質(zhì)的存在,可能是Cr₇C₃ 和Cr₃C₂[12- 13 ] ,磨粒的靜剪切強(qiáng)度達(dá)到40 N(如圖5 (b) 所示) . 圖6 (c) 為釬焊時(shí)間17 s 時(shí)釬料層的形貌圖,此時(shí)合金粉末釬料充分熔化,熔化的釬料流動(dòng)性好,在釬焊加熱過程中,通過人眼可以觀察到有少量熔化的釬料沿基體四周流失,使得釬焊后工具的釬料層變薄,磨粒和釬料的結(jié)合面積減少,磨粒的靜剪切強(qiáng)度下降到18.9 N (如圖5 (b) 所示) . 利用數(shù)字顯微系統(tǒng)觀察,在1 000 倍顯示下,發(fā)現(xiàn)釬焊后的釬料層晶粒被拉長,在金剛石磨粒和基體結(jié)合處有大量的片狀物質(zhì)生成,可能是Cr₇C₃ .

       2.3 　結(jié)果分析

       文獻(xiàn)[ 14 ]指出,金剛石磨粒的靜載與動(dòng)載之間有較好的相關(guān)性. 從圖5 和圖6 可以看出,即使是在釬焊時(shí)間不充分或者釬焊時(shí)間過長的情況下,金剛石磨粒的靜壓強(qiáng)度最小為220.5 N ,最小靜剪切強(qiáng)度為18.8N ;而從圖4 中可以看出,在一般磨削過程中,金剛石磨粒的最大平均法向載荷為3.2 N ,最大平均切向載荷為1.12 N ,分別近似是其最小靜壓強(qiáng)度和靜剪切強(qiáng)度的1/ 69 和1/ 17 ;并且從圖3 金剛石的磨損狀態(tài)可知,磨粒大部分發(fā)生微破碎,很少有折斷和脫落現(xiàn)象發(fā)生.

3 　結(jié)論

       (1) 一般磨削條件下,釬焊金剛石磨粒以微破碎為主,未出現(xiàn)脫落和整顆折斷現(xiàn)象.

       (2) 利用一般的釬焊技術(shù)制備單層金剛石工具,釬焊后金剛石磨粒的靜壓強(qiáng)度隨釬焊時(shí)間的延長而下降,在低真空度條件下下降更加劇烈.

       (3) 經(jīng)過高溫釬焊后,金剛石磨粒的動(dòng)強(qiáng)度和靜強(qiáng)度之間仍保持一定的聯(lián)系,利用釬焊技術(shù)制備的磨削工具完全能滿足一般磨削要求.

參　考　文　獻(xiàn)

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