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官方微信摘要 樣品編號(hào)基體成分體系金剛石及涂層刀頭硬度HRB刀頭抗彎強(qiáng)度σbb/MPa16Fe-Cu-Ni-X鍍Ti金剛石
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樣品 編號(hào) |
基體成分體系 | 金剛石及涂層 |
刀頭硬度 HRB |
刀頭抗彎強(qiáng)度 σbb/MPa |
| 16 | Fe-Cu-Ni-X | 鍍Ti金剛石 | 116.2 | 847.5 |
| 20 | Fe-Cu-Ni-X-B4C | 鍍Ti金剛石 | 120.7 | 949 |
| 23 | Fe-Cu-Ni-X-Zn | 鍍Ti金剛石 | 101.7 | 367 |
| 23-1 | Fe-Cu-Ni-X-Zn | 金剛石+Si+L2（工藝A） | 102.7 | 233 |
| 23-7 | Fe-Cu-Ni-X-Zn | 金剛石+SiC涂層（工藝B） | 109 | 332 |
| 23-8 | Fe-Cu-Ni-X-Zn | 鍍Ti金剛石+SiC涂層（工藝B） | 104 | 317 |
| 24 | Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C | 鍍Ti金剛石 | 107.8 | 428 |
| 24-1 | Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C | 金剛石+Si+L2（工藝A） | 108.2 | 413 |
| 24-2 | Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C | 鍍Ti金剛石+Si+L2（工藝A） | 109 | 410 |
| 24-7 | Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C | 金剛石+SiC涂層（工藝B） | 105.2 | 375 |
| 24-8 | Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C | 鍍Ti金剛石+SiC涂層（工藝B） | 110.3 | 458 |
| 25 | Fe-Cu-Ni-X-Sn | 金剛石+SiC涂層（工藝B） | 104.8 | 467 |
| 26 | Fe-Cu-Ni-X-Sn | 鍍Ti金剛石+SiC涂層（工藝B） | 101.3 | 502 |
| 27 | Fe-Cu-Ni-X-Sn-B4C | 金剛石+SiC涂層（工藝B） | 114.5 | 555 |
| 28 | Fe-Cu-Ni-X-Sn-B4C | 鍍Ti金剛石+SiC涂層（工藝B） | 118 | 543 |
表中列出了不同基體成分和金剛石涂層所組成的刀頭的硬度和抗彎強(qiáng)度測(cè)試數(shù)據(jù)。由此可見，如果以Fe-Cu-Ni-X（16#）和為Fe-Cu-Ni-X-Zn-B4C（20#）為基體，金剛石鍍Ti處理，則熱壓燒結(jié)刀頭的硬度大于HRB116,平均抗彎強(qiáng)度大于840MPa。按照歐洲EN13236標(biāo)準(zhǔn)對(duì)超硬磨料磨具的安全要求，手持式切割機(jī)砂輪的抗彎強(qiáng)度必須高于600MPa，固定式和移動(dòng)式切割機(jī)砂輪的抗彎強(qiáng)度必須高于450MPa。顯然，16#和20#刀頭的切割能力和安全性都能夠滿足設(shè)計(jì)要求,特別是在20#的樣品中，添加少量高熔點(diǎn)、高硬度的B4C粉末之后，由于彌散強(qiáng)化作用，硬度和強(qiáng)度均得到較大提高。
然而，由于基體中Fe含量不低于70%，且低熔點(diǎn)元素含量較低，導(dǎo)致到頭燒結(jié)溫度較高。為了適應(yīng)降低燒結(jié)溫度，探索在Fe-Cu-Ni-X基體中再加入2-4%低熔點(diǎn)的Zn、Sn。
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